01. Specifická opatření pro optimalizaci převodníku
1. Optimalizace typu převodníku
Stálá vrstva dna konvertoru 210t v ocelárně je navržena 195mm, tl.magnéziové uhlíkové cihlyve spodní pracovní vrstvě je 800mm, poměr objemu pece je 0.86m³/t a pracovní vrstva je plynulý přechod od středové cihly k roztavené bazén. Středová cihla dna je v nejnižší poloze. Návrh dna konvertoru před optimalizací Se zvyšující se poptávkou ocelářských podniků po čistotě roztavené oceli se v posledních letech postupně zvyšoval spodní foukací proud konvertoru. Provozní tlak dna konvertoru je velký a obloukové zdivo začíná od středu dna. Okolní svah je velký, což způsobuje, že spodek konvertoru se během provozu odlepuje od středové cihly a postupně se rozšiřuje až k 10. prstenci dna. Zbytková tloušťka konvertoru 3500 je 600~700 mm (včetně trvalé vrstvy) a rychlost eroze je asi 0,11 mm/pec, což vede k vysoké spotřebě údržby během provozu konvertoru a ovlivňuje účinnost provozu konvertoru. Konstrukce pracovní vrstvy dna pece již nemůže vyhovovat hutním potřebám ocelárny. Proto je typ pece optimalizován a upraven. Po optimalizaci je optimalizován a upraven návrh dna konvertorové pece a pracovní vrstva spodního prstence 1~13 je zesílena na 1000 mm. A tvar spodního prstence pece 1~6 je navržen jako typ "ploché pánve". Cihly pracovní vrstvy jsou těsně připojeny k trvalé vrstvě a jsou pokládány kruhovým způsobem k 6. prstenci dna pece. Obloukový přechod začíná pomalu od 7. prstence. Po optimalizaci již středová cihla není nejnižším bodem. Středová cihla dna pece k šestému prstenci je plochá, která společně nese míchání a statický tlak roztavené oceli.
2. Optimalizace žáruvzdorného přizpůsobení konvertoru
Během používání různých konvertorů vlivem mnoha faktorů, jako je různé složení roztaveného železa, proces tavení, různé třídy oceli a pomocná zařízení, některé místní oblasti konvertoru erodují příliš rychle. Aby se snížila rychlost eroze konvertoru během provozu a zabránilo se vážnému nedostatku zbytkové tloušťky, když je konvertor co nejvíce offline, jsou celkové nebo místní třídy a materiály optimalizovány během procesu návrhu materiálu konvertoru.
Tloušťka dekarbonizační vrstvy běžných magnezitových uhlíkových cihel je 2,4krát větší než tloušťka nízkouhlíkových magnezitových uhlíkových cihel. Ve srovnání s materiály s vysokým obsahem uhlíku je vzdálenost mezi částicemi MgO v hořčíkových uhlíkových cihlách s nízkým obsahem uhlíku malá a na pracovním povrchu materiálu lze snadno vytvořit reakční vrstvu bohatou na MgO. Po oxidaci jsou magnéziové cihly kompaktnější a mají lepší odolnost proti oxidaci.
3. Řízení finální strusky konvertoru
Použití vysoce kvalitních konvertorových žáruvzdorných magnéziových uhlíkových cihel je základem pro bezpečný a plynulý provoz konvertoru a úzce souvisí také s vhodným provozem konvertoru a údržbou na místě. Určitý vliv na erozi bude mít obsah Si, Mn a P v roztaveném železe s různými složkami, poloha konvertorové tavicí pistole, zejména operace a podíl rozstřikování strusky, konečné složení a konečná kontrola strusky. obložení převodníku. Hlavními látkami, které ovlivňují bod tání konvertorové strusky, jsou FeO, MgO a zásaditost. V současnosti je TFe určité ocelárny obecně 15 % až 2 0 %. Při určitém poměru TFe konečné strusky konvertoru platí, že čím vyšší je zásaditost a obsah Mg0%, tím vyšší je bod tání strusky a tím je struska viskóznější. Z hlediska ochrany pece, čím je výhodnější pro vyzdívku pece, ocelárna obecně řídí zásaditost konvertoru na 2,8~3,2 z hlediska nákladů. Zásaditost a obsah MgO ve finální strusce 210t konvertoru před a po optimalizaci, bazicita konečné strusky se před a po optimalizaci zvýšila z 2,9 na 3,3 a obsah MgO ve finální strusce vzrostl z 5,8 % na 6,5 %.
